Basis Informatie.
Functie
Opslag Pressure Vessel
Transportpakket
Wooden Box or Optional
Beschrijving
ONDER DRUK GEZETTE ONTLUCHTERSDe behoefte om gassen uit boilervoedingswater en de verrichting van een onder druk gezette ontluchter, plus berekeningen te verwijderenWaarom de gassen moeten uit boilervoedingswater worden verwijderd? De zuurstof is de belangrijkste oorzaak van corrosie in hotwelltanks, feedlines, feedpumps en boilers. Als de kooldioxide ook aanwezig toen is zal pH laag zijn, zal het water zuurrijk neigen te zijn, en het tarief van corrosie zal worden verhoogd. Typisch is de corrosie van het het kuiltjes maken in type waar, hoewel het metaalverlies niet kan groot zijn, de diepe penetratie en de perforatie tijdens een korte periode kunnen voorkomenDe verwijdering van de opgeloste zuurstof kan door chemische of fysieke methodes, maar meer gewoonlijk door een combinatie allebei worden bereiktDe essentië Le vereisten om corrosie te verminderen moeten het voedingswater handhaven bij pH van niet minder dan 8.5 tot 9, het laagste niveau waarbij de kooldioxide afwezig is, en alle sporen van zuurstof verwijderen. De terugkeer van condensaat van de installatie zal een significante invloed bij de behandeling van het boilervoedingswater hebben - het condensaat is heet en reeds chemisch behandeld, bijgevolg aangezien gecondenseerder is teruggekeerd, wordt minder voedingswaterbehandeling vereistHet water dat aan lucht wordt blootgesteld kan verzadigd worden met zuurstof, en de concentratie zal met temperatuur varië Ren: Hoger de temperatuur, lager de zuurstofinhoudDe eerste stap in voedingswaterbehandeling is het water te verwarmen om de zuurstof af te slaan. Typisch zou een boiler feedtank bij 85° C aan 90° C. Moeten worden in werking gesteld. Dit verlaat een zuurstofinhoud van rond 2 mg/litre (p. P. M. ). De verrichting bij hogere temperaturen dan dit bij luchtdruk kan moeilijke toe te schrijven aan de dichte nabijheid van verzadigingstemperatuur en de waarschijnlijkheid van cavitatie in feedpump zijn, tenzij feedtank bij zeer op hoog niveau boven de boiler feedpump. Geï Nstalleerdd isDe toevoeging van een zuurstof het reinigen chemisch product (natriumsulfiet, hydrazine of tannine) zal de resterende zuurstof verwijderen en zal corrosie verhinderenDit is de normale behandeling voor industrië Le boilerinstallatie in het UK. Nochtans, bestaan er installaties die, wegens hun grootte, speciale toepassing of lokale normen, of zal moeten verminderen of de hoeveelheid gebruikte chemische producten zal verhogen. Voor installaties die de hoeveelheid chemische behandeling moeten verminderen, is het gemeenschappelijke praktijk om een onder druk gezette ontluchter te gebruiken Werkende principes van een onder druk gezette ontluchterAls een vloeistof bij zijn verzadigingstemperatuur is, is de oplosbaarheid van een gas daarin nul, hoewel de vloeistof sterk moet worden geageerd of gekookt om te verzekeren het volledig deaerated. Dit wordt bereikt in de hoofdsectie van een ontluchter door het water te breken in zoveel mogelijk kleine dalingen, en deze dalingen met een atmosfeer stoom te omringen. Dit geeft een hoge oppervlakte aan massaverhouding en staat snelle hitteoverdracht van de stoom aan het water toe, dat snel de temperatuur van de stoomverzadiging bereikt. Dit geeft de opgeloste gassen vrij, die dan met de bovenmatige stoom die aan atmosfeer moet worden gelucht worden gedragen. (Dit mengsel van gassen en stoom is bij lager dan verzadigingstemperatuur en de opening zal thermostatisch werken). Het deaerated water valt dan aan de opslagsectie van het schipEen deken van stoom wordt gehandhaafd boven het opgeslagen water om ervoor te zorgen dat de gassen niet weer worden geabsorbeerdDe distributie van het waterHet inkomende water moet in kleine dalingen worden opgesplitst om het waterspiegelgebied aan massaverhouding te maximaliseren. Dit is essentieel aan het opheffen van de watertemperatuur, en het vrijgeven van de gassen tijdens de zeer korte woonplaatsperiode in de ontluchterkoepel (of hoofd). Het breken van het water omhoog in kleine dalingen kan worden bereikt gebruikend é é N van de methodes die binnen het de stoommilieu van de koepel worden aangewendEr zijn natuurlijk voordelen en nadelen verbonden aan elk type van waterdistributie, plus kostenimplicaties. De lijst 3.21.1 vergelijkt en vat een aantal van de belangrijkste factoren samen: De systemen van de controleDe controle van het waterEen het moduleren controleklep wordt gebruikt om de waterspiegel in de opslagsectie van het schip te handhaven. De modulerende controle wordt vereist om stabiele werkende voorwaarden te geven, aangezien de plotselinge toevloed van vrij koel water met een on/off de controlesysteem van het controlewater een diepgaande invloed op de drukcontrole, ook de capaciteit van de ontluchter kon hebben om snel aan veel gevraagde veranderingen te antwoorden. Aangezien de modulerende controle wordt vereist, kan een capacitieve weerstandstype niveausonde het vereiste analoge signaal van waterniveau verstrekkenDe controle van de stoomEen het moduleren controleklep regelt de stoomlevering. Deze klep is gemoduleerd via een drukcontrolemechanisme om een druk binnen het schip te handhaven. De nauwkeurige drukcontrole is zeer belangrijk aangezien het de basis voor de temperatuurcontrole in de ontluchter is, daarom zal een snel acteren, pneumatisch aangedreven controleklep worden gebruikt. Nota: Een proef in werking gestelde klep van de drukcontrole kan op kleinere toepassingen worden gebruikt, en een zelf-handelt diafragma aangedreven controleklep kan worden gebruikt wanneer de lading om vrij constant wordt gewaarborgd te zijnDe stoominjectie kan bij de basis van het hoofd, en stroom voorkomen in de tegenovergestelde richting aan het water (tegenstroom), of van de partijen, die de waterstroom (dwarsstroom) kruisen. Welke richting de stoom uit komt, is de doelstelling maximumagitatie en contact tussen de stoom en waterstromen te verstrekken om het water aan de vereiste temperatuur op te heffenDe stoom wordt ingespoten via een verspreider om goede distributie van stoom binnen de ontluchterkoepel te verstrekkenDe inkomende stoom verstrekt ook: Een middel om de gassen aan de luchtopening te vervoerenEen deken van stoom die boven het opgeslagen deaerated water wordt vereistDe lucht van de ontluchter het luchten capaciteitIn vorige Modules, zijn de typische voedingswatertemperaturen geciteerd om ongeveer 85° C, die een praktische maximumwaarde voor een geluchte boiler feedtank werkend bij luchtdruk is. Het is ook geweten dat het water bij 85° C rond 3.5 gram zuurstof per 1 000 kg water bevat, en dat het de zuurstof is die de belangrijkste schade in stoomsystemen om twee belangrijke redenen veroorzaakt. Eerst, maakt het zich aan de binnenkant die van pijpen en apparaten vast, oxyden, roest, en schaal vormt; Ten tweede, combineert het met kooldioxide om koolzuur te produceren, dat een natuurlijke affiniteit heeft om metaal over het algemeen aan te tasten en ijzer op te lossen. Wegens dit, is het nuttig om zuurstof uit boilervoedingswater te verwijderen alvorens het de boiler ingaat. De lagedruk en middelgroot-drukinstallatie die van verzadigde stoom van een shell type boiler wordt zal vrij gelukkig met zorgvuldig ontworpen feedtank opnemend een atmosferische ontluchter voorzien (die als semi-ontluchter wordt bedoeld) werken. Om het even welke resterende sporen van zuurstof worden verwijderd door chemische middelen, en dit is gewoonlijk economisch voor dit type van stoominstallatie. Nochtans, voor de boilers van de hoge drukwaterbuis en stoominstallatie behandelings oververhitte stoom, is het essentieel dat het zuurstofniveau in het boilerwater veel lager wordt gehouden (typisch minder dan zeven delen per ppb miljard - 7), omdat het tarief van aanval toe te schrijven aan opgeloste gassen snel met hogere temperaturen stijgt. Om dergelijke lage zuurstofniveaus te bereiken, kunnen de onder druk gezette ontluchters worden gebruiktAls het voedingswater aan de verzadigingstemperatuur van 100° C in een atmosferische feedtank werd verwarmd, zou de hoeveelheid zuurstof die in het water wordt gehouden theoretisch nul zijn; Hoewel in de praktijk, het waarschijnlijk is dat de kleine hoeveelheden zuurstof zullen blijven. Het is ook het geval dat het verlies van stoom van gelucht feedtank vrij hoog en economisch onaanvaardbaar zou zijn, en dit is de belangrijkste reden waarom de onder druk gezette ontluchters de voorkeur voor hogere drukinstallatie hebben die typisch boven 20 staaf g. WerktEen onder druk gezette ontluchter wordt vaak ontworpen om bij 0.2 staaf g te werken, gelijkwaardig aan een verzadigingstemperatuur van 105° C, en, hoewel een bepaalde hoeveelheid stoom nog aan atmosfeer via a zal verloren worden throttled opening, zal het verlies ver minder dan dat van een geluchte feedtank. ZijnHet is niet alleen zuurstof die moet worden gelucht; Andere niet condenseerbare gassen zullen tezelfdertijd worden verworpen. De ontluchter zal daarom andere constituenten van lucht, hoofdzakelijk stikstof, samen met een bepaalde hoeveelheid stoom luchten. Het volgt daarom dat het verwerpingstarief van lucht van het water enigszins hoger moet zijn dan 3.5 gram zuurstof per 1 000 kg water. In feite, is de bedraglucht in water bij 80° C in de atmosferische omstandigheden 5.9 gram per 1 000 kg water. Daarom is een verwerping van 5.9 gram lucht per 1 000 kg water nodig om ervoor te zorgen dat de vereiste hoeveelheid 3.5 gram zuurstof wordt vrijgegeven. Aangezien deze lucht zich met de stoom in de ruimte boven de waterspiegel mengt, is de enige manier het van de ontluchter kan worden verworpen door de gelijktijdige versie van stoomDe hoeveelheid stoom/luchtmengsel die moet worden vrijgegeven kan worden geschat door de gevolgen van de Wet van Dalton van de gedeeltelijke druk en Wet van Henry te overwegenOverweeg de haalbaarheid om een ontluchter te installeren. Voorafgaand aan installatie, wordt de boilerinstallatie gevoed door voedingswater van het geluchte feedtank werken bij 80° C. Dit betekent hoofdzakelijk dat elk 1 000 kg voedingswater gram 5.9 lucht bevat. De voorgestelde ontluchter zal bij een druk van 0.2 staaf g werken, die aan een verzadigingstemperatuur van 105° C. BeantwoordtVeronderstel, daarom, dat al lucht door het water in de ontluchter zal worden gedreven. Het volgt dat de opening gram 5.9 lucht per 1 000 kg voedingswatercapaciteit moet verwerpenBen van mening dat de lucht die van het water zich wordt vrijgegeven met de stoom boven de waterspiegel mengt. Hoewel de ontluchter werkende druk 0.2 staaf g (1.2 staaf a) is, zou de temperatuur van het stoom/luchtmengsel slechts 100° C. Kunnen zijnDaarom van de Wet van Dalton: -Als de dampruimte in de ontluchter met zuivere stoom werd gevuld, zou de dampdruk 1.2 staaf a. Zijn. Aangezien de dampruimte een daadwerkelijke temperatuur van 100° C heeft, is de gedeeltelijke druk die door de stoom wordt veroorzaakt slechts 1.013 25 staaf a. De gedeeltelijke druk die door de niet condenseerbare gassen (lucht) wordt veroorzaakt is daarom het verschil tussen deze twee cijfers = 1.2 - 1.013 25 = 0.186 75 staaf a. Nochtans: Omdat er geen gemakkelijke manier is de lossingstemperatuur nauwkeurig om te meten; Omdat er slechts een klein drukverschil tussen de ontluchter en de luchtdruk is; Omdat de openingstarieven zo klein zijn, … een automatisch het luchten mechanisme wordt zelden ontmoet op de pijpen van de ontluchteropening, de taak die gewoonlijk door een manueel aangepaste kogelklep, naaldklep, of openingsplaat wordt verwezenlijkt. Het is ook belangrijk om te herinneren dat de eerste doelstelling van de ontluchter gassen te verwijderen is. Het is essentieel, daarom, dat zodra uit gescheiden, deze gassen zo vlug mogelijk worden gezuiverd, en alvorens er om het even welke kans van re-meevoeren isHoewel de theorie voorstelt dat 22.4 gram van stoom/luchtmengsel per ton ontluchtercapaciteit wordt vereist, in de praktijk is dit onmogelijk met succes te controleren of te regelenDaarom gebaseerd op praktische ervaring, zullen de ontluchterfabrikanten neigen om een het luchten tarief te adviseren tussen 0.5 en 2 kg van stoom/luchtmengsel per 1 000 kg/u van ontluchtercapaciteit om aan de veilige kant te zijn. Men stelt voor dat de raad van de ontluchterfabrikant op deze kwestie wordt genomenEen typische manier om het openingstarief te controleren is een DN20 kogelklep van de stoomplicht van een geschikte drukclassificatie te gebruiken, die in een deel-open voorwaarde kan worden beveiligd Typische werkende parameters voor een onder druk gezette ontluchterDe volgende informatie is typisch en om het even welke daadwerkelijke installatie kan van het volgende op een aantal manieren varië Ren om de individuele vereisten van die installatie aan te passen: De werkende druk zal gewoonlijk ongeveer 0.2 zijn verspert (3 psi), die een verzadigingstemperatuur van 105° C (221° F) geeft. Het schip zal tussen 10 en 20 minuten wateropslag voor de boiler op volledig-lading bevattenDe watervoorzieningsdruk aan de ontluchter zou staaf moeten zijn minstens 2 om goede distributie bij de pijp te verzekerenDit impliceert of backpressure op de stoomvallen in de installatie of de behoefte aan gepompte gecondenseerde terugkeerDe de leveringsdruk van de stoom aan de klep van de drukcontrole zal in waaierstaaf 5 tot 10 zijnDe maximum afwijzing op de ontluchter zal ongeveer 5: 1 zijn. Bij debieten onder dit van het proces, kan er ontoereikende druk zijn om goede atomisering met pijp of neveltype waterverdelers te gevenDit kan door het hebben van meer dan é é N koepel op de eenheid worden overwonnen. De totale capaciteit thedomes zou aan de boilerclassificatie gelijk zijn, maar é é N of meer van de koepels kunnen op momenten van de lage vraag zijn geslotenHet verwarmen kan op het opslaggebied van het schip voor startvoorwaarden worden vereist; Dit kan door rol of directe injectie zijnNochtans, zal het type van installatie het waarschijnlijkst dat met een onder druk gezette ontluchter moet worden gepast in ononderbroken verrichting zijn en de exploitant kan de lage prestaties tijdens het occasionele koude begin aanvaardbaar overwegen om te zijnHet de de de de schipontwerp, materialen, vervaardiging, bouw, en certificatie zullen overeenkomstig een erkende norm, bijvoorbeeld zijn: In het UK is de norm PD 5500. Het hittesaldo op de ontluchter zal typisch (maar niet altijd) is berekend op een verhoging 20° C van de inkomende watertemperatuurHet is normaal voor water bij 85° C om aan de ontluchter worden geleverd. Als de inkomende watertemperatuur beduidend hoger is dan dit, dan zal de hoeveelheid stoom die wordt vereist om de vastgestelde druk te bereiken minder zijn. Dit, beurtelings, betekent dat de stoomklep neer zal wurgen en het stoomdebiet kan te laag zijn om juiste verspreiding bij de stoompijp te verzekerenDit kan voorstellen dat, met een zeer hoog percentage van condensaat dat is teruggekeerd, é é N of andere alternatieve actie voor juiste ontluchting kan worden vereist om voor te komenIn deze instantie, kan het saldo van de ontluchterhitte worden berekend gebruikend verschillende parameters, of de ontluchter kan bij een hogere druk werkenKosten en rechtvaardigingKostenEr zijn geen extra energiekosten verbonden aan het in werking stellen van een ontluchter, en de maximumhoeveelheid stoom die naar de installatie wordt uitgevoerd is het zelfde met, of zonder de ontluchter, omdat de stoom die wordt gebruikt om de voedingswatertemperatuur te verhogen uit de hogere boileroutput komtNochtans: Er zal wat hitteverlies van de ontluchter zijn (dit zal door juiste isolatie worden geminimaliseerd). Er zijn de extra kosten om de overdrachtpomp tussen feedtank en de ontluchter in werking te stellenWat stoom wordt verloren met de geluchte niet condenseerbare gassenRechtvaardigingDe principeredenen om een onder druk gezette ontluchter te selecteren zijn: Om zuurstofniveaus tot een minimum (< 20 delen per miljard) zonder het gebruik van chemische producten te verminderen. Dit zal corrosie in het systeem van het boilervoer eliminerenEen kostenbesparing kan met betrekking tot chemische producten worden bereikt - dit argument wordt meer en meer geldig op grote waterbuistype boilers waar de debieten hoog zijn, en de lage niveaus TDS (< 1 000 p. P. M. ) moeten in het boilervoedingswater worden gehandhaafdDe chemische producten die worden toegevoegd zullen om de zuurstofinhoud van het boilerwater te controleren zelf vereisen neer blazend. Daarom door/de toevoeging van chemische producten ver*mindere worden verlaagd te elimineren, zal het aftappingstarief met bijbehorende kostenbesparingen. Om verontreiniging te verhinderen waar de stoom in direct contact met het product, bijvoorbeeld is: levensmiddelen of voor sterilisatiedoeleindenDe hittesaldo van de ontluchterOm correct systeemontwerp toe te laten en de klep van de stoomlevering te rangschikken, is het belangrijk om te weten hoeveel stoom nodig is om de ontluchter te verwarmen. Deze stoom wordt gebruikt om het voedingswater van de gebruikelijke temperatuur te verwarmen die voorafgaand aan de installatie van de ontluchter aan de temperatuur nodig om de opgeloste zuurstof op het vereiste niveau te verminderen wordt ervarenHet vereiste stoomdebiet wordt berekend door middel van een massa/hittesaldo. Het massa/hittesaldo werkt aan het principe dat de aanvankelijke hoeveelheid hitte in het voedingswater, plus de hitte die door de massa van ingespoten stoom wordt toegevoegd de definitieve hoeveelheid hitte in het voedingswater plus de massa van stoom moet evenaren die tijdens het proces heeft gecondenseerdDe vergelijking 2.11.3 is de massa/hitte met deze bedoeling gebruikte saldovergelijking. Een bestaande boilerinstallatie wordt gevoed met voedingswater bij een temperatuur van 85° C. Wegens de toenemende kosten van chemische behandeling, stelt men voor dat een onder druk gezette ontluchter geï Nstalleerde is, werkend bij 0.2 staaf g om de voedingswatertemperatuur die aan 105° C op te heffen, de oplosbaarheid van zuurstof vermindert tot hoeveelheden die typisch voor een deel per miljard worden gemeten. Stoom, die in de boiler bij 10 staaf g wordt de geproduceerd, moet als verwarmende agent worden gebruikt. Als „van en bij“ classificatie van boiler de installatie 10 tonne/h is, bepaal het debiet van stoom dat wordt vereist om de ontluchter te verwarmenAlvorens om het even welke berekeningen kunnen worden gemaakt om de grootte van de ontluchter te schatten, is het belangrijk om het maximum waarschijnlijke voedingswatervereiste te kennen. Dit wordt bepaald door de boiler te berekenen (maximum nuttig het stomen s') tarief, dat beurtelings, van de aanvankelijke voedingswatertemperatuur afhangt. Het maximum het stomen tarief wordt gevonden door de Factor van de Verdamping van de Boiler te bepalen Daarom moet de controleklep 334 kg/u van stoom van een leveringsdruk van 10 staaf g, en van een stroomafwaartse druk van 0.2 staaf g. Kunnen voorzienVoorbeeld 3.21.2Het rangschikken van en het selecteren van een controlesysteem voor een onder druk gezette ontluchterDe selecties in dit voorbeeld zijn niet de enige oplossingen, en de ontwerper zal de eisen van een individuele plaats met betrekking tot de beschikbaarheid van de elektrische en pneumatische diensten moeten overwegenDe doelstelling van deze Sectie is de selectie van controlekleppen en systemen. De assistenten van de pijpleiding zoals zeven en sluitkleppen zijn weggelaten voor duidelijkheid, zijn zij, niettemin, essentieel belangrijk voor het vlotte lopen en de verrichting van een onder druk gezette ontluchterGegevensZoals aangetoond in Figuur 3.21.4 plus de daadwerkelijke hieronder getoonde output: Boiler: - Werkende druk (P1) = 10 staaf g- „Van en bij“ classificatie = 10 000 kg/u- Daadwerkelijke output = 9 311 kg/u met een voedingswatertemperatuur van 85° COntluchter: - Werkende druk (P2) = 0.2 staaf g (de temperatuur 105° C van de Verzadiging)De klep van de stoomcontroleHet rangschikken van een controleklep voor de verzadigde stoomdienst kan worden bepaald gebruikend Vergelijking 3.21.2: Nochtans, aangezien P2 (1.2 staaf a) minder dan 58% van P1 (11 staaf a) is de stoomstroom wordt onderworpen aan kritieke drukdaling, zodat kan Kv vanaf de eenvoudigere vergelijking (Vergelijking 6.4.3) worden berekend die voor kritieke stroomvoorwaarden wordt gebruikt De geselecteerde controleklep zou een Kvs moeten hebben groter dan 2.53, en zou normaal voorzien worden door een DN15 klep van een standaardKvs van 4, en een gelijke percentageversieringDe controleapparatuur van de stoom selectieDeze controle zal snel aan veranderingen in druk in de ontluchter moeten antwoorden, en druk nauwkeurig handhaven; Een klep met pneumatische actuator zou op de vereiste manier werken. De van de druk het ontdekken en controle functies kunnen of door pneumatische of elektronische apparatuur worden verstrekt en de output van het controlesignaal (0.2 tot 1 staaf of 4 - 20 mA) zou naar een aangewezen instelmechanisme moeten gaanVereiste apparatuurEen DN15 twee havenklep met standaard gelijke percentageversiering (Kvs = 4). Pneumatische actuator bekwaam om een DN15 klep tegen een druk van staaf te sluiten 10Een pneumatisch-pneumatisch instelmechanisme met het opzetten van uitrusting (alternatief een elektropneumatisch instelmechanisme met het opzetten van uitrusting). Een pneumatisch controlemechanisme met een waaier van staaf 0 - 7 (alternatief een elektronische controlemechanisme en een sensor met een aangewezen waaier). Zoals vroeger vermeld, kan een proef in werking gestelde zelf-handelt drukcontrole aanvaardbaar zijn. Een rechtstreekse diafragma aangedreven zelf-handelt drukcontrole, echter, zou moeten worden vermeden als de ontluchterlading aanzienlijk verandert, aangezien de brede p-Band verbonden aan dergelijke kleppen nauwkeurige genoeg drukcontrole over de ladingswaaier kan niet gevenControle voor het watersysteem (niveaucontrole)Watervoorziening: De druk van de de pomplossing van de overdracht = 2 staaf gDe temperatuur van Feedtank = 85° CHet debiet van de stoom aan de ontluchter (m_dot - lichaam text. Jpg s) is reeds berekend bij 334 kg/uIn dit voorbeeld is het maximumwaterdebiet (de „daadwerkelijke“ capaciteit van de boiler) aan de ontluchter 9 311 kg/u. De kleppen van het water zijn met maat op volumedebieten, zodat is het noodzakelijk om de massastroom van 9 311 kg/u in volumetrische stroom in m3 h. Om te zettenDe druk van de pomplossing op de controleklep is 2 staaf g. Van stoomlijsten, zijn het specifieke volume van water bij 2 staaf g en 85° C 0.001 032 m3 kgHet is belangrijk die de druk te bepalen achter de pijp van de waterdistributie wordt vereist juiste distributie te geven; De selectie van de controleklep moet dit in overweging nemen. Dit bijvoorbeeld, veronderstelt men dat een druk van staaf 1.8 bij de inham aan de verdelerspijp wordt vereistDe het rangschikken parameters voor de klep van de watercontrole zijn: V = 9 311 kg/u x 0.001 032 m3/kg = 9.6 m3/hP1 = 2 staaf gP2 = 1.8 staaf gHet rangschikken van een controleklep voor de vloeibare dienst kan worden bepaald door Kv te berekenen, Vergelijking 3.21.3 zien: De controleapparatuur van het water selectieWegens de vrij grote die massa van water in de ontluchter wordt gehouden, is de snelheid van de reactie van het controlesignaal normaal geen kwestie, en een elektrisch aangedreven controle kan een adequate oplossing verstrekkenNochtans, zal een pneumatisch aangedreven controle als goed eveneens een oplossing verstrekkenDe apparatuur vereiste: Een DN40 twee havenklep met standaardversiering (Kvs = 25). Elektrische actuator die een DN40 klep tegen de maximumdruk van de overdrachtpomp zal sluitenTerugkoppel potentiometer zal met actuator. Worden vereistEen sonde van het capacitieve weerstandsniveau van aangewezen lengte met een voorversterkerEen vlak controlemechanisme om het signaal van de capacitieve weerstandssonde goed te keuren, en dan een modulerend signaal over te gaan tot klepactuator. Merk op dat dit slechts waterspiegelcontrole plus of een hoog of laag alarm geeft. Indien het extra lage of hoge alarm wordt vereist, zijn de opties é é N van beiden: Een sonde van het capacitieve weerstandsniveau met vlak controlemechanisme, die twee extra niveaualarm kan verstrekkenEen van het vier-uiteinde sonde geleidingsvermogenniveau, met een vlak controlemechanisme, dat tot alarm met vier niveaus kan verstrekkenof 3. É é N enkel zeer integer uiteinde, de sonde van het zelfcontroleniveau en bijbehorend vlak controlemechanisme dat of een hoog of laag alarm zullen verstrekkenDe lijst 3.21.2 identificeert de belangrijkste moeilijkheden die met een onder druk gezette ontluchter, en hun mogelijke oorzaken kunnen worden ondervonden.
Adres:
No. 562, Jianshe Road, Zichuan District, Zibo, Shandong, China
Soort bedrijf:
Fabrikant/fabriek, Handelsbedrijf
Zakelijk Bereik:
Industriële Apparaturen & Onderdelen
Certificering Van Managementsysteem:
ISO 9001, ISO 14000, OHSAS/ OHSMS 18001
Bedrijfsintroductie:
Shandong Jianeng Technology Co., Ltd (hierna "het bedrijf" genoemd) is de oorspronkelijke Zibo Jianeng Petrochemical Industry machine Co., Ltd. als geheel om de oprichting te veranderen. Het bedrijf werd opgericht in 1985. Het is gelegen in Zibo stad. Het bedrijf heeft zich ontwikkeld tot een hightech onderneming die wetenschappelijk onderzoek, ontwerp, productie en installatie ter plaatse integreert van shell en tube heat exchangers, opslagtanks etc drukvaten, veerhangers en steunen, schijfveerhangers en steunen, pijpsteunen, klemmen, zadels, klemmen, banden etc druk pijpleidingen.
Het bedrijf behaalde het certificaat van het ISO9001 Quality Management System, de certificering van het ISO14001 Environmental Management System Occupational Health en de certificering van het OHSAS 18001-veiligheidssysteem. Het bedrijf kreeg een productievergunning voor speciale apparatuur (drukleidingen), een productievergunning voor speciale apparatuur (drukvaten A2) en een ontwerpvergunning voor speciale apparatuur (drukvaten D1, D2). Het bedrijf is altijd lid geweest van de Chinese petrochemische reserveonderdelenmarkt en VAN EEN netwerkleverancier VAN A-kwaliteit van PetroChina. Het is hightech onderneming, Shandong Enterprise Technology Center een "veelbelovende kredietonderneming" in de provincie Shandong.
Het bedrijf beslaat een oppervlakte van meer dan 60000 vierkante meter, waaronder meer dan 26000 vierkante meter voor de werkplaats. Fixes de activa van het bedrijf zijn RMB75 miljoen 300 duizend yuan. Er zijn meer dan 200 werknemers in het bedrijf, waaronder meer dan 20 technici met een professionele titel van hoge en middelhoge kwaliteit, evenals metrologisch verificatiepersoneel, fysiek en chemisch testpersoneel en niet-destructief testpersoneel. Het bedrijf bezit meer dan 380 stuks/sets van allerlei geavanceerde productie- en testapparatuur zoals spectrografieën, numeriek gecontroleerde draaibanken, automatische lassers, enzovoort. De jaarlijkse productiecapaciteit van alle soorten producten bedraagt 12000 ton. Geavanceerde productieapparatuur en perfecte testmethoden zorgen ervoor dat de producten van ons bedrijf de standaardvereisten van ons land en de industrie bereiken of overtreffen, zodat aan alle soorten gebruikerseisen kan worden voldaan.
De afgelopen jaren heeft het bedrijf een grote hoeveelheid producten geleverd aan grootschalige petrochemische en raffinaderijbedrijven zoals Maoming Petrochemical, Tianjin Petrochemical, Liaoyang Petrochemical, Yanshan Petrochemical, Dushanzi Petrochemical, Raffinaderij Qingdao, raffinaderij Huizhou, raffinaderij Qinzhou, enzovoort. Onze producten zijn van betrouwbare kwaliteit, stabiele prestaties, tijdige en attente service na verkoop en hebben een brede gunst onder onze gebruikers gewonnen. Ons bedrijf geniet een hoge populariteit in Sinopec, PetroChina, CNOOC, Shenhua en de elektriciteitsindustrie. Het bedrijf heeft uitstekende samenwerkingsrelaties opgebouwd met tal van ontwerpinstituten zoals Sinopec Engineering Incorporation, Chian Huanqiu Contracting & Engineering Corporation, Luoyang Petrochemical Engineering Company, Sinopec Ningbo Engineering Company, Shanghai Huisheng Chemical Engineering Company, enzovoort. Tegelijkertijd hecht het bedrijf groot belang aan het onderzoek naar technieken en de ontwikkeling van nieuwe producten. Het bedrijf heeft een hoge efficiëntie en energiebesparing bereikt voor thermische ontluchter, grote verplaatsing en een hoge precisie veerhanger, geen laterale kracht veerbeugel productpatent, etc.
door vele jaren van productie en exploitatie heeft het bedrijf een relatief perfect organisatie- en kwaliteitsmanagementsysteem opgezet. De taken en verantwoordelijkheden van elke managementafdeling zijn vastberaden en duidelijk. Het hele jaar door is er een professioneel serviceteam dat klanten allerlei services biedt, zoals installatiegids, foutopsporing en technische training. Via de diensten kunnen we reserveonderdelen leveren aan gebruikers en hun zorgen oplossen. Zo creëert ons bedrijf een uitstekend imago onder onze gebruikers.